MANUAL TÉCNICO DE DISEÑO Y CÁLCULO DE REDES DE VAPOR EFICIENCIA ENERGÉTICA EN REDES DE VAPOR


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2 MANUAL TÉCNICO DE DISEÑO Y CÁLCULO DE REDES DE VAPOR EFICIENCIA ENERGÉTICA EN REDES DE VAPOR

3 Edita: Junta de Castilla y León Consejería de Economía y Empleo Ente Regional de Energía de Castilla y León Colabora: DEA INGENIERÍA Diseño e Impresión: I. Sorles. LEÓN Dep. Legal: LE

4 El sector industrial, es uno de los sectores en los que mayor consumo energético se produce, superando el 31% del total de energía final. Esto se debe a que los procesos productivos y de fabricación además de necesitar materias primas y mano de obra, necesitan energía para obtener el producto final. Básicamente hay dos tipos de energía convencional que se utiliza en el sector industrial, por un lado energía eléctrica y por otro energía térmica, ésta última en forma de agua caliente, aire caliente o vapor de agua. El vapor de agua en la industria es un producto muy utilizado por sus características energéticas, dado que en una unidad pequeña tenemos gran contendido energético, ahora bien, los costes de producción y distribución en las naves de producción son elevados. Por ello, los responsables técnicos o gerenciales han de poner mucha atención en su producción, en su transporte hasta los puntos de consumo y en su utilización, con objeto de que su utilización sea los más eficaz y eficiente posible. Conscientes de los importantes ahorros energéticos y por tanto económicos que se pueden derivar del correcto diseño y ejecución de las instalaciones de vapor, el Ente Regional de la Energía de Castilla y León, en el marco de la Estrategia de Ahorro y Eficiencia Energética en España (E4+), ha elaborado este manual sobre diseño y cálculo de redes de vapor en el sector industrial que se suma a otros manuales publicados con anterioridad y que pretende ser una herramienta de consulta para todas aquellas personas que por su dedicación profesional o empresarial participan en el diseño, ejecución y utilización de redes de vapor en el sector industrial. Es mi deseo que este manual contribuya a la mejora de la eficiencia energética de nuestras empresas, lo que sin duda redundará en un aumento de la competitividad en la producción, pues con la aplicación de los conceptos que recoge se podrán también ahorrar costes de fabricación e implementar las mejores tecnologías disponibles. TOMÁS VILLANUEVA RODRÍGUEZ Vicepresidente segundo y Consejero de Economía y Empleo

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6 EL VAPOR COMO FLUIDO ENERGÉTICO

7 ÍNDICE EL VAPOR COMO FLUIDO ENERGÉTICO 1.- FUNDAMENTOS DEL USO DEL VAPOR COMO FLUIDO ENERGÉTICO CAMBIOS ENERGÉTICOS EN EL PROCESO DE EMPLEO DEL VAPOR ESTADOS DE UN VAPOR Y CONDICIONES DE USO LA DISTRIBUCIÓN Y EMPLEO DEL VAPOR ELEMENTOS CONSTITUTIVOS DE UNA RED DE DISTRIBUCIÓN DE VAPOR EL DISEÑO DE UNA RED DE DISTRIBUCIÓN DE VAPOR Golpe de ariete Presión Tuberías Dimensionado de tuberías Derivaciones Filtros Purgadores El Diseño Eficiente Energético de una red de distribución de vapor..26

8 EL VAPOR...El vapor como fluido energético 1 1. FUNDAMENTOS DEL USO DEL VAPOR COMO FLUIDO ENERGÉTICO Desde hace muchísimos años, el vapor de agua viene siendo el fluido térmico más ampliamente utilizado. La generalización de su empleo está basada en un conjunto de características singulares que le convierten en prácticamente insustituible. De entre las características que lo sitúan en el lugar que ocupa cabe destacar las siguientes: Materia prima barata y de elevada disponibilidad Amplio rango de temperaturas de empleo Ininflamable y no tóxico Fácilmente transportable por tubería Elevado calor de condensación Elevado calor específico Temperatura de condensación fácilmente regulable El vapor de agua constituye el fluido energético ideal para aplicación en el campo industrial. La razón fundamental es la necesidad que tiene la industria de emplear fuentes de calor a muy diversos niveles de temperatura. Este requisito lo cumple el vapor a la perfección pues cubre holgadamente una banda de trabajo entre 1,13 bar y 70 bar que equivalen a una banda térmica entre 103 C y 287 C como vapor saturado seco e incluso más elevadas si el vapor se produce con sobrecalentamiento posterior. Su elevado calor latente y su baja densidad hacen que el vapor de agua sea especialmente efectivo en las operaciones de calentamiento. En la práctica, su empleo se extiende a un número muy elevado de procesos industriales. 7

9 MANUAL TÉCNICO DE DISEÑO Y CÁLCULO DE REDES DE VAPOR EFICIENCIA ENERGÉTICA EN REDES DE VAPOR 2. CAMBIOS ENERGÉTICOS EN EL PROCESO DE EMPLEO DEL VAPOR El vapor empleado como fluido energético se caracteriza por ser capaz de transportar energía entre dos puntos en forma de entalpía. El vapor se produce, a partir de agua, en un generador o caldera en el que aumenta su entalpía a costa habitualmente del calor de combustión de un combustible y una vez en el punto de utilización pierde esta entalpía cediéndola o bien hacia el medio a calefactar, o bien mediante transformación en energía mecánica como por ejemplo en una turbina. En una instalación de vapor se producen cambios energéticos caracterizados por sus correspondientes ganancias y pérdidas entálpicas en toda la banda que cubre desde agua líquida a cualquier temperatura hasta vapor sobrecalentado también a cualquier temperatura y viceversa, pasando por todos los estados intermedios caracterizados por calentamiento y enfriamiento de las fases líquido y vapor así como los cambios de fase. A la hora de diseñar y dimensionar una instalación de vapor es muy importante comprender muy bien todos estos cambios así como las características y leyes por las que se rigen. 3. ESTADOS DE UN VAPOR Y CONDICIONES DE USO Lo primero que es preciso comprender a la hora de enfrentarse a una instalación de vapor son los diferentes estados que puede presentar el agua confinada en una red de generación y distribución de vapor así como las características que definen a cada uno de estos estados. Inicialmente se pueden definir dos estados básicos: Líquido Vapor Estas dos definiciones no son suficientes para estudiar el comportamiento del agua, sino que hay que ahondar más en cada una de ellas. El estado líquido se puede subdividir en dos situaciones; de esta manera cuando el líquido se encuentra por debajo del punto de ebullición se habla habla de líquido subenfriado y cuando se encuentra en el punto de ebullición se habla de líquido saturado. 8

10 1 El vapor como fluido energético A su vez el estado vapor puede subdividirse en dos situaciones; de esta manera cuando el vapor está a la temperatura de ebullición se trata de vapor saturado y cuando se encuentra por encima del punto de ebullición se trata de vapor sobrecalentado. Además, en la situación de vapor saturado, todavía hay que afinar más si se tiene en cuenta que esta situación se presenta en un margen muy estrecho y por lo tanto puede cursar, y de hecho lo hace, con mezcla de vapor y agua en distintas proporciones por lo que un vapor saturado puede ser seco o húmedo con distintos grados de humedad que vienen definidos por un parámetro que se denomina título del vapor y que representa el porcentaje de fase vapor frente a la mezcla vapor-agua. En el sistema agua-vapor de agua aparecen todos estos estados en los distintos puntos que constituyen los elementos de la red de generación y distribución de vapor. La situación puntual existente en cada momento depende de las condiciones de Presión y Temperatura a las que esté sometido. El siguiente diagrama ilustra las distintas zonas en función de las dos variables P y T. Corresponde con el diagrama P-T de fases para el agua al que se ha eliminado la zona por debajo de 0 C que corresponde básicamente con la zona del sólido y que en el contexto de este manual presenta un escaso interés. Fig. 1 DIAGRAMA P-T PARA EL AGUA 9

11 MANUAL TÉCNICO DE DISEÑO Y CÁLCULO DE REDES DE VAPOR EFICIENCIA ENERGÉTICA EN REDES DE VAPOR Existe una curva que marca el cambio de fase entre líquido y vapor. En los puntos de esta línea se pueden encontrar, desde líquido saturado pasando por vapor húmedo con diferentes títulos (x) de 0 a 100%, hasta vapor saturado seco. Esta línea se denomina línea de equilibrio de fases. Presenta dos puntos característicos: Punto Triple. En él coexisten las tres fases, sólido, líquido y vapor. Se localiza a 0,01 C y 0, bar de presión absoluta. Punto Crítico. Por encima de la temperatura de este punto, no es posible obtener el cambio de fase mediante la variación de presión a Tª constante. Se localiza aproximadamente a 374 C y 221 bar de presión absoluta. Por encima y por debajo de la curva se presentan dos zonas: Zona del líquido. En esta zona el agua presentará el estado líquido subenfriado. Zona del vapor. En esta zona encontramos el estado de vapor sobrecalentado. El paso de unas zonas a otras puede efectuarse mediante la variación de cualquiera de las dos variables manteniendo la otra constante o mediante variación de ambas al mismo tiempo siempre que la situación esté por debajo del punto crítico. Cada punto de este diagrama viene caracterizado por un contenido energético específico en términos de entalpía especifica (h) y que es una función de las dos variables anteriormente citadas P y T que caracterizan la situación específica de ese punto: h(p,t). Por convención, se asigna el origen de entalpías, o sea h=0, a las condiciones del punto triple del agua. Todos los valores de h vendrán pues referenciados a este punto. Los valores de entalpía específica de cada pareja de puntos P y V se encuentran tabulados y también expresados en forma de un gráfico ampliamente extendido que se conoce como Diagrama de Mollier. Es un diagrama que representa entalpía frente a entropía, pudiéndose obtener de él, las propiedades termodinámicas del agua en cualquiera de sus estados y situaciones. En la página siguiente puede verse un ejemplo de un diagrama de Mollier. 10

12 1 El vapor como fluido energético Fig. 2 DIAGRAMA DE MOLLIER Este diagrama puede presentarse completo, como es el caso de la figura anterior o bien en forma parcial, ampliando solo determinadas áreas del mismo, en función de las necesidades específicas de aplicación. En la época actual, tanto las tablas como los diagramas han dado paso a la predicción matemática mediante funciones que, a pesar de su elevada complejidad pueden plantearse y resolverse razonablemente rápido mediante el empleo de ordenadores. Las funciones más ampliamente reconocidas y difundidas son las publica- Fig. 3 DIAGRAMA PARCIAL DE MOLLIER 11

13 MANUAL TÉCNICO DE DISEÑO Y CÁLCULO DE REDES DE VAPOR EFICIENCIA ENERGÉTICA EN REDES DE VAPOR das por The International Association for the Properties of Water and Steam cuya mas reciente publicación y revisión de las mismas es IAPWS-IF97. Mediante estas funciones se pueden predecir todas las propiedades físicas y termodinámicas del agua en cualquier punto definido por su presión y temperatura. La presente publicación viene acompañada de una aplicación informática de cálculo en la que se han implementado estas funciones como base para la obtención de las variables que rigen el proceso de circulación del vapor y su aprovechamiento energético en una red de producción y distribución. Para más detalles sobre estas funciones se puede visitar la web de The International Association for the Properties of Water and Steam en la dirección LA DISTRIBUCIÓN Y EMPLEO DEL VAPOR El empleo del vapor como fluido térmico lleva implícito un esquema básico consistente en un punto de generación, un punto de utilización y entre ellos debe disponerse de una red de tuberías que los enlazan y son el medio de transporte de un punto al otro. A continuación se va a tratar este sistema básico algo más desarrollado. La obtención de vapor se realiza mediante un generador que habitualmente suele ser una caldera que emplea combustible químico para producir una temperatura suficiente como para elevar la entalpía del agua con la que se alimenta hasta el valor requerido por el sistema. El agua entra en la caldera en forma de líquido subenfriado o saturado y sale de la misma en forma de vapor saturado o recalentado. A la salida de caldera, el vapor hay que conducirlo mediante una red de tuberías adecuadas y que permita disponer del mismo en el punto de utilización. Una vez en el punto de utilización, se extrae su entalpía mediante intercambio de calor. Es importante comprender la forma de aprovechamiento de la entalpía que transporta el vapor. Se ha visto en apartados anteriores la elevada entalpía de condensación que tiene como propiedad el vapor. Pues bien, precisamente esta característica es una de las fundamentales sobre las que se basa el empleo del vapor y como tal debe emplearse correctamente. De esta manera la transferencia de calor en el punto de utilización debe basarse en aprovechar correctamente esta entalpía de condensación para que a la salida del equipo intercambiador se obtenga líquido saturado o subenfriado. De esta manera se habrá aprovechado la entalpía de condensación a Tª constante. 12

14 El vapor como fluido energético Esta forma de funcionar conlleva que al final se obtendrá agua a una tempera-1 tura similar a la del vapor saturado que se podrá aprovechar para alimentar a la caldera y de esta manera evitar el consumo energético de combustible que supone elevar el agua de caldera desde la temperatura de red hasta la de ebullición en caldera. Igualmente se evitará el consumo de reactivos que supone adecuar el agua de red a los parámetros químicos exigidos en entrada de caldera. Este tipo de aprovechamiento de entalpía latente a Tª constante cursa con descenso de la presión y le confiere a la red de distribución de vapor una peculiaridad especial y es que debido a diferencia de presiones de las dos redes, el fluido fluye sin necesidad de equipos de bombeo, reduciendo los elementos de bombeo del fluido térmico a las bombas de ingreso de condensados en caldera, con la consiguiente reducción de costes de instalación y mantenimiento. Se concluye pues, que en una instalación de vapor existe un generador, un punto de utilización y una red con dos ramales, uno de distribución de vapor y otro de retorno de condensados a caldera, todo ello en circuito cerrado. A partir de este momento se va a hacer referencia, dentro de la red, a dos circuitos: el circuito de vapor y el circuito de condensados. Un ejemplo sencillo de una red típica de distribución de vapor en los términos que hemos descrito puede verse en la siguiente figura: Fig. 4 ESQUEMA BÁSICO DE UNA RED DE DISTRIBUCIÓN DE VAPOR. (cortesía de Spirax Sarco) 13

15 MANUAL TÉCNICO DE DISEÑO Y CÁLCULO DE REDES DE VAPOR EFICIENCIA ENERGÉTICA EN REDES DE VAPOR 5. ELEMENTOS CONSTITUTIVOS DE UNA RED DE DISTRIBUCIÓN DE VAPOR Una red de distribución de vapor, en principio está compuesta, al igual que cualquier red de distribución de un fluido, por tuberías y accesorios de tubería. Sin embargo, los cambios de fase en los que se basa el empleo de este tipo de redes, hacen necesario el empleo de determinados elementos en la red que son muy específicos de este tipo de sistemas. La propia naturaleza y comportamiento del vapor, hace que los elementos constitutivos de la red tengan que presentar unas características específicas en relación con el comportamiento frente a la temperatura y la presión que han de soportar. Además deben presentar determinadas características frente a la abrasión debido, como se verá más adelante, a las altas velocidades que se manejan en este tipo de redes. Por otra parte, al manejar un fluido a muy elevada temperatura, toda la red debe estar provista del aislamiento térmico adecuado que evite fugas térmicas que son causa de ineficiencia de la instalación. Existen dos hechos que obligan al empleo de accesorios específicos en las redes de vapor: Presencia de aire Presencia de condensados La presencia de aire mezclado con el vapor es una situación indeseable debido a la pérdida de eficiencia. El aire, debido a su bajo calor específico y mala transmisión térmica, rebaja notablemente la eficiencia de intercambio del vapor. Esta situación obliga al empleo de separadores o purgadores de aire en las redes de vapor que garanticen la ausencia de aire mezclado con el vapor. La incorporación de aire en la red es una situación bastante frecuente sobre todo en redes que trabajan intermitentemente; al enfriarse, absorben aire debido a la contracción del fluido que se produce acompañando a su enfriamiento. La presencia de condensados es inherente al propio proceso de uso del vapor y se produce cuando el vapor entra en contacto con puntos fríos del sistema, tanto a nivel de tuberías de distribución como en el propio proceso de intercambio de calor en los puntos de utilización. La presencia de condensados se produce especialmente en los momentos de arranque y paro de la instalación. Cuando se arranca la instalación y se da paso de vapor hacia la red, ésta está fría y el vapor en contacto con las tuberías condensa en tanto en cuanto no se calientan dichas tuberías y se alcanzan las temperaturas de régimen de equilibrio. Una vez estabilizado el régimen térmico 14

16 1 El vapor como fluido energético en la instalación, sigue produciéndose condensación debido a pérdidas térmicas en zonas no aisladas o con mal aislamiento e incluso, aunque en mucha menor medida, en las zonas aisladas, dado que los aislamientos no son absolutamente perfectos. La presencia de condensados debe de estar restringida al circuito de condensados y es indeseable en el circuito de vapor. La razón es obvia, el condensado en el circuito de vapor, debido a su naturaleza liquida, tiende a ocupar las partes bajas de las tuberías. Las altas velocidades alcanzadas por el vapor arrastran el condensado produciendo ruido, abrasión, golpes de ariete, etc. Estas razones hacen que sea necesario evitar el condensado en esta zona de la red de distribución. Para ello se utilizan accesorios específicos que básicamente consisten en: Separadores de gotas Purgadores Eliminadores de aire SEPARADORES DE GOTAS Son accesorios de tubería que provocan, por su geometría, la deposición de las gotas que arrastra el vapor. Suelen tener una geometría laberíntica. Al final del recorrido y en su parte más baja, están dotados de una salida para el líquido separado del vapor. El vapor saliente de este tipo de trampa, lo hace libre de gotas de agua. Fig. 5 SEPARADOR DE GOTAS (cortesía de Spirax Sarco) Este tipo de accesorio suele emplearse con bastante frecuencia en la salida de la caldera. 15

17 MANUAL TÉCNICO DE DISEÑO Y CÁLCULO DE REDES DE VAPOR EFICIENCIA ENERGÉTICA EN REDES DE VAPOR PURGADORES Un purgador es un accesorio que permite evacuar los condensados formados en el circuito de vapor, fuera de éste. Los condensados se sitúan en los puntos más bajos del circuito y por tanto en estos puntos es donde hay que proceder a su evacuación. La evacuación puede realizarse de la manera más simple mediante una válvula manual, pero esta operativa no es adecuada pues exige atención continua de todos los puntos de la red. Para el purgado de los condensados existen accesorios específicos que se conocen como purgadores automáticos que se encargan, de manera automática y siempre que estén bien instalados, de mantener el circuito de vapor libre de condensados. Existen varios tipos de purgadores según su principio de funcionamiento. Cada tipo tiene sus aplicaciones específicas según la aplicación, punto de instalación y condiciones de uso: Purgadores Termostáticos Purgadores Mecánicos Purgadores Termodinámicos Los purgadores termostáticos trabajan con cambios de temperatura. La temperatura del vapor saturado viene fijada por su presión. Cuando se produce el intercambio, el vapor cede su entalpía de evaporación, produciendo condensado a la temperatura del vapor. Cualquier pérdida de calor posterior significa que la temperatura de este condensado disminuye. Un purgador termostático capta la temperatura y posiciona la válvula en relación al asiento para descargar el condensado. Fig. 6 PURGADOR TERMOSTÁTICO BIMETÁLICO (cortesía de Spirax Sarco) 16

18 1 El vapor como fluido energético Los purgadores mecánicos trabajan con cambios de densidad del fluido. Basan su funcionamiento en la diferencia de densidad entre el vapor y el condensado. Estos purgadores tienen una cámara con un flotador o boya donde se acumula el condensado. La boya sube en presencia de condensado para abrir una válvula. Fig. 7 PURGADOR MECÁNICO DE BOYA (cortesía de Spirax Sarco) Los purgadores termodinámicos trabajan con cambios en la dinámica del fluido. El funcionamiento de los purgadores termodinámicos depende en gran medida de la capacidad de formación de revaporizado del condensado. Este grupo incluye los purgadores termodinámicos, de disco, de impulso y laberinto y también la simple placa orificio que no se puede realmente definir como mecánico ya que se trata sencillamente de un orificio de un diámetro determinado por el que pasa una cantidad determinada de condensado. Todos se basan en que el condensado caliente, descargado a presión, puede revaporizar para dar una mezcla de vapor y agua. Fig. 8 PURGADOR TERMODINÁMICO (cortesía de Spirax Sarco) Este es un purgador extremadamente robusto con un funcionamiento sencillo. 17

19 MANUAL TÉCNICO DE DISEÑO Y CÁLCULO DE REDES DE VAPOR EFICIENCIA ENERGÉTICA EN REDES DE VAPOR Su funcionamiento queda plasmado en la siguiente figura: Fig. 9 FUNCIONAMIENTO ESQUEMÁTICO DE UN PURGADOR TERMODINÁMICO (cortesía de Spirax Sarco) Cuando se libera condensado caliente a presión, produce revaporizado que se mueve a altas velocidades. Como muestra la figura, el purgador consta de un cuerpo con una cara de cierre plana con una entrada en el centro y orificios de salida periféricos. La única parte móvil es el disco encima de la cara de cierre plana dentro de la cámara de control o tapa. Las ventajas de este tipo de purgador pueden resumirse en: Pueden operar dentro de toda su gama de trabajo sin ajustes ni cambio de válvula. Son compactos, sencillos, ligeros y para el tamaño que tienen, poseen una gran capacidad de manejo de condensado. Pueden descargar grandes cantidades de aire en las puestas en marcha si la presión de entrada crece lentamente. Este tipo de purgador se puede usar con vapor a alta presión y vapor recalentado y no le afecta los golpes de ariete ni vibraciones. Ofrece una gran resistencia a la corrosión debido a su fabricación enteramente en acero inoxidable. - - No se dañan con las heladas y es poco probable que se hielen si se instalan con el disco en plano vertical y descargando libremente a la atmósfera. 18

20 1 El vapor como fluido energético Como el disco es la única parte móvil, se puede realizar el mantenimiento de una manera sencilla sin tener que retirar el purgador de la línea. El chasquido audible al abrir y cerrar hace muy fácil su comprobación. Entrar en más detalles sobre el funcionamiento de los purgadores es algo que se sale del objeto del presente manual y por tanto para más información específica remitimos a la bibliografía especializada. ELIMINADORES DE AIRE Otro accesorio que se emplea ampliamente en las redes de vapor son los eliminadores de aire de la instalación. Un eliminador de aire automático es una válvula que trabaja termostáticamente y se instala en un lugar donde le llega el vapor y aire pero no el condensado. Se recomienda que los eliminadores de aire y su tubería de conexión estén sin aislamiento para que trabajen correctamente. 6. EL DISEÑO DE UNA RED DE DISTRIBUCIÓN DE VAPOR Debido a todos los cambios que se producen en el fluido, el diseño de una red de vapor exige una serie de cuidados especiales en orden a evitar efectos indeseables durante su utilización. 6.1 Golpe de ariete El golpe de ariete se produce cuando el condensado en lugar de ser purgado en los puntos bajos del sistema, es arrastrado por el vapor a lo largo de la tubería, y se detiene bruscamente al impactar contra algún obstáculo del sistema. Las gotas de condensado acumuladas a lo largo de la tubería, acaban formando una bolsa líquida de agua que será arrastrada por la tubería a la velocidad del vapor. Un esquema de este efecto se muestra en la figura siguiente: Fig. 10 FORMACIÓN DE UNA BOLSA LÍQUIDA (cortesía de Spirax Sarco) 19

21 MANUAL TÉCNICO DE DISEÑO Y CÁLCULO DE REDES DE VAPOR EFICIENCIA ENERGÉTICA EN REDES DE VAPOR Esta bolsa de agua es incompresible y, cuando discurre a una velocidad elevada, tiene una energía cinética considerable. Cuando se obstruye su paso, a causa de una curva u otro accesorio de tubería, la energía cinética se convierte en un golpe de presión que es aplicado contra el obstáculo. Normalmente se produce un ruido de golpe, que puede ir acompañado del movimiento de la tubería. En casos serios, los accesorios pueden incluso romperse con un efecto casi explosivo, con la consecuente pérdida de vapor vivo en la rotura, creando una situación peligrosa. Afortunadamente, el golpe de ariete se puede evitar si se toman las medidas oportunas para que no se acumule el condensado en la tubería. Evitar el golpe de ariete es una alternativa mejor que intentar contenerlo eligiendo buenos materiales, y limitando la presión de los equipos. Las fuentes de problemas de golpe de ariete suelen estar en los puntos bajos de la tubería. Tales áreas son: Pandeos en la línea. Uso incorrecto de reductores concéntricos y filtros. Por este motivo, en las líneas de vapor es preferible montar filtros con la cesta horizontal. Purga inadecuada en líneas de vapor. La figura siguiente muestra unos esquemas de típicas fuentes de golpe de ariete. Fig. 11 FUENTES TÍPICAS DE GOLPES DE ARIETE (cortesía de Spirax Sarco) 20

22 1 El vapor como fluido energético De forma resumida, para minimizar las posibilidades de golpe de ariete: Las líneas de vapor deben montarse con una inclinación descendente en la dirección del flujo. Los puntos de purga deben instalarse a intervalos regulares y en los puntos bajos. Deben montarse válvulas de retención después de los purgadores, ya que de otro modo se permitiría que el condensado se introdujera de nuevo en la línea de vapor o la planta durante las paradas. Las válvulas de aislamiento deben abrirse lentamente para permitir que el condensado que haya en el sistema pueda fluir sin brusquedad hacia los purgadores, antes de que el vapor a gran velocidad lo arrastre. Esto es especialmente importante en la puesta en marcha. 6.2 Presión La presión a la que el vapor debe distribuirse está básicamente determinada por el equipo de la planta que requiere una mayor presión. Si se tiene en cuenta, como se verá con más detalle posteriormente, que el vapor perderá una parte de su presión al pasar por la tubería, a causa de la pérdida de carga en la misma y a la condensación por la cesión de calor a la tubería, se deberá preveer este margen a la hora de decidir la presión inicial de distribución en cabeza de instalación. Resumiendo, cuando se selecciona la presión de trabajo, se debe tener en cuenta lo siguiente: Presión requerida en el punto de utilización. Caída de presión a lo largo de la tubería Pérdidas de calor en la tubería. El vapor a alta presión presenta un volumen específico menor que el vapor a baja presión. Por tanto, si el vapor se genera en la caldera a una presión muy superior a la requerida por su aplicación, y se distribuye a esta presión superior, el tamaño de las tuberías de distribución será mucho menor para cualquier caudal. Ventajas de la generación y distribución de vapor a una presión elevada: Se requieren tuberías de distribución de vapor de menor diámetro. Menores pérdidas energéticas al presentar una superficie de intercambio menor. 21

23 MANUAL TÉCNICO DE DISEÑO Y CÁLCULO DE REDES DE VAPOR EFICIENCIA ENERGÉTICA EN REDES DE VAPOR Menor coste de las líneas de distribución. Menor coste de accesorios de tubería y mano de obra de montaje. Menor coste del aislamiento. Vapor más seco en el punto de utilización, debido al efecto de aumento de fracción seca que tiene lugar en cualquier aumento de presión. La capacidad de almacenamiento térmico de la caldera aumenta. Como contrapartida ocurrirá que al elevar la presión del vapor, los costes serán más altos también, pues para ello se requiere más combustible, por lo que siempre es prudente comparar los costes que representan elevar la presión del vapor a la máxima presión necesaria con cada uno de los beneficios potenciales mencionados anteriormente. Si se distribuye a altas presiones, será necesario reducir la presión de vapor en cada zona o punto de utilización del sistema, con el fin de que se ajuste a lo que la aplicación requiere. El método más común de reducir la presión es la utilización de una estación reductora de presión. 6.3 Tuberías Probablemente el estándar de tuberías más común sea el derivado del American Petroleum Institute (API), donde las tuberías se clasifican según el espesor de pared de tubería, llamado Schedule. Estos Schedules están relacionados con la presión nominal de la tubería, y son un total de once, comenzando por 5 y seguido de 10, 20, 30, 40, 60, 80, 100, 120, 140, hasta el Schedule 160. Para tuberías de diámetro nominal 150 mm y menores, el Schedule 40 (denominado a veces standard weight ), es el más ligero de los especificados. Sólo los Schedule 40 y 80 cubren la gama completa de medidas nominales desde 15 mm hasta 600 mm y son los Schedule Utilizados más comúnmente para instalaciones de tuberías de vapor. Se pueden obtener las tablas de los Schedule en el BS 1600, que se usa como referencia para la medida nominal de la tubería y el espesor de la misma en milímetros. La tabla muestra un ejemplo de diámetros de distintas medidas de tubería, para distintos Schedule. En Europa las tuberías se fabrican según la norma DIN por lo que se incluye la tubería DIN 2448 en la tabla. 22

24 1 El vapor como fluido energético Tamaño de tubería (mm) Diámetro interior (mm) Schedule 40 15,8 21,0 26,6 35,1 40,9 52,5 62,7 77,9 102,3 128,2 154,1 Schedule 80 13,8 18,9 24,3 32,5 38,1 49,2 59,0 73,7 97,2 122,3 146,4 Schedule ,7 15,6 20,7 29,5 34,0 42,8 53,9 66,6 87,3 109,5 131,8 DIN ,3 22,3 28,5 37,2 43,1 60,3 70,3 82,5 107,1 131,7 159,3 6.4 Dimensionado de tuberías Sobredimensionar las tuberías significa que: Las tuberías serán más caras de lo necesario. Se formará un mayor volumen de condensado a causa de las mayores pérdidas de calor. La calidad de vapor y posterior entrega de calor será más pobre, debida al mayor volumen de condensado que se forma. Los costes de instalación serán mayores. Subdimensionar las tuberías significa que: La velocidad del vapor y la caída de presión serán mayores, generando una presión inferior a la que se requiere en el punto de utilización. El volumen de vapor será insuficiente en el punto de utilización. Habrá un mayor riesgo de erosión, golpe de ariete y ruidos, a causa del aumento de velocidad. 6.5 Derivaciones Las derivaciones transportarán el vapor más seco siempre que las conexiones tomen el vapor de la parte superior de la tubería principal. Si la toma es lateral, o peor aún, de la parte inferior, transportarán el condensado, comportándose como un pozo de goteo. El resultado de esto es un vapor muy húmedo que llega a los equipos. Fig. 12 MODO CORRECTO DE EJECUTAR UNA DERIVACIÓN DE UNA TUBERÍA PRINCIPAL 23

25 MANUAL TÉCNICO DE DISEÑO Y CÁLCULO DE REDES DE VAPOR EFICIENCIA ENERGÉTICA EN REDES DE VAPOR 6.6 Filtros Hay que tener en cuenta que en toda tubería por la que circula un fluido, éste arrastra consigo partículas de todo tipo: En el caso de tuberías nuevas, estas partículas pueden proceder de fragmentos de arena de la fundición, del embalaje, virutas metálicas del mecanizado, trozos de varilla de soldar, tuercas y tornillos de montaje. En el caso de tuberías viejas tendremos óxido, y en zonas de aguas duras, depósitos de carbonatos. Todas estas partículas arrastradas por el vapor a elevadas velocidades, producen en los equipos abrasión y atascos que pueden dejarlos inutilizados de forma permanente. Por lo tanto, lo más conveniente es montar un simple filtro en la tubería delante de cada purgador, aparato de medida, válvula reductora y válvula de control. La sección de un filtro típico se muestra es la figura siguiente: Fig. 13 FILTRO EN LÍNEA (cortesía de Spirax Sarco) 6.7 Purgadores La utilización de purgadores es el método más eficaz de drenar el condensado de un sistema de distribución de vapor. Los purgadores usados para drenar la línea deben ser adecuados para el sistema, y tener la capacidad suficiente para evacuar la cantidad de condensado que llegue a ellos, bajo las presiones diferenciales presentes en cada momento. 24

26 El vapor como fluido energético La especificación de un purgador para una línea de distribución debe conside-1 rar ciertos aspectos. El purgador debe descargar en una banda muy próxima a la temperatura de saturación. Esto significa que a menudo la elección está entre purgadores mecánicos, como los de boya o de cubeta invertida, y los purgadores termodinámicos. Cuando las tuberías discurren por el exterior de edificios y existe la posibilidad de heladas, el purgador termodinámico es el más adecuado porque, aunque se pare la línea y se produzcan heladas, el purgador termodinámico se descongela sin sufrir daños cuando se vuelve a poner en marcha la instalación. Los purgadores de boya son la primera elección para evacuar el condensado de los separadores porque alcanzan altas capacidades de descarga y su respuesta es casi inmediata a los aumentos rápidos de caudal. Los purgadores termodinámicos son también adecuados para purgar líneas de gran diámetro y longitud, especialmente cuando el servicio es continuo. Los daños causados por las heladas son, en consecuencia, menos probables. Para resumir esta sección hay observar estas simples reglas: Deben instalarse las tuberías de manera que desciendan en la dirección del flujo, con una pendiente no inferior a 40 mm por cada 10 m de tubería. Las líneas de vapor deben purgarse a intervalos regulares de m, así como en cualquier punto bajo del sistema. Para instalar un punto de purga en un tramo recto de tubería, deberá utilizarse un pozo de goteo de gran tamaño, que pueda recoger el condensado (ver figura). Fig. 14 INSTALACIÓN DE UN PURGADOR EN UN TRAMO RECTO DE TUBERÍA. (a la izquierda incorrecto, a la derecha forma correcta) (cortesía de Spirax Sarco) 25

27 MANUAL TÉCNICO DE DISEÑO Y CÁLCULO DE REDES DE VAPOR EFICIENCIA ENERGÉTICA EN REDES DE VAPOR La tubería debe montarse de manera que haya el mínimo de puntos bajos donde se pueda acumular el agua. Si se montan filtros, deben montarse con la cesta en posición horizontal. Las conexiones de las derivaciones deben partir de la parte superior de la línea, para tomar el vapor lo más seco posible. Las reducciones de diámetro deben ejecutarse con acoplamientos asimétricos. Fig. 15 EJECUCIÓN CORRECTA DE LAS REDUCCIONES DE TUBERÍA Debe considerarse la instalación de un separador antes de cualquier equipo que utilice el vapor, para asegurar que recibe vapor seco. Los purgadores elegidos deben ser robustos para evitar el riesgo de daños por golpe de ariete, y ser apropiados para su entorno (p. ej. heladas). 6.8 El Diseño Eficientemente Energético de una red de distribución de vapor Este manual pretende ser una guía que ayude a diseñar redes de vapor energéticamente eficientes. Para ello es preciso fijar especial atención sobre una serie de puntos fundamentales a la hora de realizar el diseño: - - Realizar un correcto diseño hidráulico de la red de distribución y sus accesorios significa disponer del vapor en los distintos puntos de utilización en las condiciones necesarias, sin gastos energéticos inútiles y con la mínima inversión en instalación. 26

28 1 El vapor como fluido energético Realizar un correcto diseño de la red de recuperación de condensados significa aprovechar la energía residual del condensado y disminuir los costes de inversión en instalación y operación. Realizar un correcto diseño de los sistemas de aislamiento térmico de toda la red significa transportar la energía desde el punto de generación hasta el de utilización con las mínimas perdidas energéticas por el camino y con la mínima inversión en instalación. Introducir en el diseño las tecnologías más avanzadas que permitan mejorar la eficiencia del diseño significa aprovechar las oportunidades de recuperación energética que estén tecnológicamente disponibles. 27

29

30 2 CÁLCULO HIDRÁULICO DE REDES DE VAPOR

31 ÍNDICE CÁLCULO HIDRÁULICO DE REDES DE VAPOR 1.- PÉRDIDAS DE CARGA Definiciones Flujo laminar y turbulento Número de Reinolds Tuberías rectas Accesorios de tubería MÉTODOS DE CÁLCULO DE LAS PÉRDIDAS DE CARGA EN TUBERÍAS Método matemático Método gráfico Ajuste del cálculo a las necesidades del consumo Redes de tuberías: método de Hardy-Cross Pérdidas energéticas en las redes de vapor...59

32 C. HIDRAULICO Cálculo hidráulico de redes de vapor 1. PÉRDIDAS DE CARGA 1.1 Definiciones VELOCIDAD Se define velocidad de un fluido en una tubería como el avance lineal por unidad de tiempo de una sección infinitesimal de la vena líquida contenida en la conducción. Se expresa en unidades de longitud por unidad de tiempo. CAUDAL (Instantáneo y Medio) Se define caudal como la cantidad de fluido que circula en una conducción por unidad de tiempo. Puede expresarse en unidades másicas por unidad de tiempo o bien en unidades volumétricas por unidad de tiempo. Es importante tener en cuenta que para el cálculo del diámetro de tuberías y accesorios, deben de tenerse en cuenta los caudales instantáneos (máximo y mínimo) y no el caudal medio. De la misma manera ha de actuarse para los accesorios de tubería (codos, tes, cruces, reducciones, válvulas, válvulas de seguridad, válvulas de retención, etc.) No tener en cuenta esta regla puede conducir a errores, pues el caudal instantáneo puede ser considerablemente mayor que el caudal medio, sobre todo cuando se trate de operaciones discontinuas. El siguiente ejemplo ilustra claramente esta afirmación: Una prensa hidráulica se alimenta mediante una bomba provista de un acumulador. Cada operación comporta un periodo de compresión de 5 s durante el cual se llena el cilindro con una capacidad de 20 l, un periodo de mantenimiento bajo compresión de 50 s y un periodo de descompresión de 5 s durante los cuales no hay consumo. El ciclo total presenta pues una duración de 60 s durante la cual el consumo global es de 20 litros. 31

33 MANUAL TÉCNICO DE DISEÑO Y CÁLCULO DE REDES DE VAPOR EFICIENCIA ENERGÉTICA EN REDES DE VAPOR El caudal medio de la prensa es pues 20 l/min. Gracias al acumulador, sería aceptable una bomba de funcionamiento continuo con un caudal nominal ligeramente superior. Si se admite en las tuberías una velocidad de paso de 10 m/s, el diámetro de la tubería entre bomba y acumulador sería de 7 mm solamente. Por el contrario, el caudal instantáneo consumido por la prensa es de 20 l en 5 s, o sea 240 l/min, caudal que es muy superior al caudal medio, Para no sobrepasar la velocidad de 10 m/s impuesta por la experiencia, la tubería entre acumulador y prensa deberá tener un diámetro de 23 mm. Si esta última tubería se calcula según el caudal medio de 20 l/min y se adopta el mismo diámetro que en el tramo bomba-acumulador, el ritmo de trabajo del equipo se verá notablemente ralentizado. La relación entre velocidad y caudal viene dada por la siguiente expresión: En la que Q es el caudal y D el diámetro interior de la tubería. DENSIDAD La densidad es la masa de fluido contenida en la unidad de volumen. En los líquidos depende de la temperatura, siendo menor cuanto más alta sea la misma, si bien estas variaciones son pequeñas. En los gases y en el vapor, las variaciones de densidad son más importantes que en los líquidos y dependen de la temperatura y de la presión. El peso específico es el peso de fluido contenido en la unidad de volumen; se obtiene multiplicando la densidad por la aceleración de la gravedad. VISCOSIDAD La viscosidad de un fluido (líquido, vapor, gas) representa el valor de los rozamientos internos que se oponen a su movimiento. Su conocimiento es esencial para determinar el comportamiento de este fluido cuando está en movimiento, así como la pérdida de carga en las tuberías. 32

34 Cálculo hidráulico de redes de vapor Hay que considerar dos tipos de viscosidad: La viscosidad dinámica que se expresa en poises (P), unidad del sistema CGS o más habitualmente en centipoises (cp). Se la designa habitualmente por la letra griega µ. La viscosidad cinemática que se expresa en stokes (St), unidad del sistema CGS o más habitualmente en centistokes (cst). Se la designa habitualmente por la letra griega ϑ. Estas dos magnitudes están relacionadas entre sí por la expresión: = en la que ρ es la densidad del fluido La viscosidad de los líquidos y de los gases varía muy rápidamente con la temperatura. Aumenta para los gases y disminuye para los líquidos, cuando la temperatura aumenta. La presión tiene una influencia variable según las especies: Para el agua y el mercurio es despreciable. Para un elevado número de líquidos, tales como la glicerina, acetona, etc., es necesaria una presión superior a kg/cm² para duplicar la viscosidad dinámica. Para los gases, la viscosidad dinámica es independiente de la presión, por lo que la viscosidad cinemática aumenta pues con la presión. RUGOSIDAD Es una característica propia de cada tubería; hay dos formas de expresar la rugosidad: Absoluta (e): Es la altura media de las asperezas interiores de la tubería. Relativa (e/d): Es la relación entre la rugosidad absoluta y el diámetro de la tubería. 33

35 MANUAL TÉCNICO DE DISEÑO Y CÁLCULO DE REDES DE VAPOR EFICIENCIA ENERGÉTICA EN REDES DE VAPOR 1.2 Flujo laminar y turbulento Número de Reinolds Cuando un fluido (gas o líquido) circula por un tubería rectilínea, la circulación del mismo puede ser de dos tipos, régimen laminar o régimen turbulento según el valor del número de Reinolds. El número de Reinolds (R) es un número adimensional que viene dado por la expresión: Donde: V = velocidad en m/s D = diámetro interior en mm Q = caudal en m³/h ϑ = viscosidad cinemática en centistokes Si R <2300 se trata de flujo laminar Si R >2300 se trata de flujo turbulento Hay que llamar la atención sobre el valor critico R = 2300 en el que el flujo es a menudo inestable pasando alternativamente de un régimen a otro. En la práctica las condiciones reales se encuentran casi siempre exclusivamente en régimen turbulento. El régimen laminar únicamente se produce en ciertos casos muy particulares: líquidos muy viscosos, tubos capilares, velocidades muy bajas. 1.3 Tuberías rectas Se considera el flujo de un líquido en una tubería cilíndrica horizontal entre los puntos 1 y 2. En estos dos puntos se inserta un tubo vertical abierto a la atmosfera. Fig. 16 ESQUEMA DEMOSTRATIVO DE LA PÉRDIDA DE CARGA 34

36 Cálculo hidráulico de redes de vapor Las alturas del líquido en estos dos tubos medirán la presión estática en los puntos 1 y 2 o dicho de otro modo, la carga en estos puntos. Si fuera un líquido perfecto, es decir, con viscosidad nula, el flujo debería seguir la ley de Bernouilli que, en este ejemplo simple, se reduce a: p = presión w = peso específico del fluido Se puede constatar que con líquidos reales esto no se cumple y por el contrario, la altura disminuye poco a poco de magnitud en función de la energía disipada en forma de rozamiento: h 1 >h 2 La diferencia h 1 >h 2 se denomina pérdida de carga entre los puntos 1 y 2. En lugar de colocar en 1 y 2 un tubo vertical para medir la altura de la columna de líquido, se pueden colocar en los mismos puntos, manómetros para medir la presión estática del líquido. Se podrá entonces comprobar una diferencia p 1 >p 2 proporcional a la pérdida de carga h 1 >h 2 puesto que h f y p están ligadas por la relación: h f = altura de columna del fluido en m p = presión en kg/cm² w = peso específico del fluido en kg/m³ Debido a esta proporcionalidad, suele expresarse la pérdida de carga en kg/ cm². De la misma manera, puede hablarse de pérdida de carga en el caso del flujo de gases o vapor. En el caso simple de la circulación de un fluido por una tubería cilíndrica, la pérdida de carga es una función compleja de diferentes factores: por una parte caudal, velocidad, viscosidad del fluido, y por otra parte diámetro y rugosidad de la pared de la tubería. Más adelante se verá que existen ábacos que permiten calcularla sin dificultad y en todos los casos. 35

37 MANUAL TÉCNICO DE DISEÑO Y CÁLCULO DE REDES DE VAPOR EFICIENCIA ENERGÉTICA EN REDES DE VAPOR Se pueden enunciar las siguientes leyes elementales: En régimen laminar, la circulación obedece a la Ley de Poiseuille siendo la pérdida de carga directamente proporcional al caudal y a la viscosidad e inversamente proporcional a la cuarta potencia del diámetro, siendo independiente de la rugosidad del tubo. En régimen turbulento, por el contrario, la rugosidad del tubo adquiere una importancia capital, mientras que la viscosidad va perdiendo influencia a medida que aumenta la rugosidad del tubo y crece el número de Reinolds. En el caso de circulación a gran velocidad y por tuberías de gran diámetro, la pérdida de carga es directamente proporcional a una potencia entre 1,75 y 2 del caudal e inversamente proporcional a una potencia entre 4,75 y 5 del diámetro mientras que la viscosidad interviene en la ecuación a nivel de una potencia 0,25 únicamente. 1.4 Accesorios de tubería Todos los accesorios de tubería (válvulas, codos, tes, reducciones, etc..) introducen una pérdida de carga al paso del fluido que circula por ellas. Hasta el momento se han calculado las pérdidas de carga que introducen los tramos de tubería recta, pero es necesario también contar con todos los accesorios por los que también circula el fluido. Existen métodos para calcular la pérdida de carga de los accesorios en función de parámetros suministrados por las casas comerciales, pero lo más habitual es realizar una aproximación que introduce errores muy pequeños en el cálculo de una instalación. Esta aproximación se realiza mediante tablas que asignan a cada tipo de componente lo que se denomina longitud equivalente. La longitud equivalente representa una longitud ficticia de tubería del mismo diámetro que el accesorio que introduciría la misma pérdida de carga que el propio accesorio. En otras palabras, se substituye el accesorio por un número determinado de metros de tubería que producen el mismo efecto. Estos valores de longitudes equivalentes se encuentran tabulados, en algunas ocasiones para cada diámetro de accesorio y en otros casos como longitudes equivalentes expresadas en número de diámetros de tubería. La tabla siguiente muestra las longitudes equivalentes de diversos accesorios de tubería expresadas como número de diámetros de tubería. 36

38 Cálculo hidráulico de redes de vapor ACCESORIO Le/D CODO CODO 90 RADIO STANDARD 32 CODO 90 RADIO MEDIANO 26 CODO 90 RADIO GRANDE 20 CODO 90 EN ESCUADRA 60 CODO CODO 180 RADIO MEDIANO 50 TE (usada como codo, con entrada por la parte recta) 60 TE (usada como codo, con entrada por la derivación) 90 ACOPLAMIENTO despreciable UNIÓN despreciable VÁLVULA DE COMPUERTA (abierta) 7 VÁLVULA DE ASIENTO (abierta) 300 VÁLVULA ANGULAR (abierta) 170 VÁLVULA DE ESFERA 3 Del empleo de la tabla puede deducirse, a título de ejemplo, que un codo de 45 para tubería de 100 mm introduce una pérdida de carga equivalente a 15 diámetros de tubería, o sea que sería equivalente a tener un tramo de tubería de 1,5 m. Esta manera de operar resulta muy cómoda, pues a la hora de calcular un tramo de tubería, se suman las longitudes equivalentes de todos los accesorios que contiene y se añaden a la longitud de la tubería recta y el número resultante será el que se empleará en el cálculo como longitud total de la tubería a calcular. 37

39 MANUAL TÉCNICO DE DISEÑO Y CÁLCULO DE REDES DE VAPOR EFICIENCIA ENERGÉTICA EN REDES DE VAPOR 2. MÉTODOS DE CÁLCULO DE LAS PÉRDIDAS DE CARGA EN TUBERÍAS 2.1 Método matemático Históricamente, para calcular la pérdida de carga en un fluido debida a la fricción dentro de una tubería, se han empleado ecuaciones empíricas cuya precisión y ámbito de aplicación eran muy restringidas. Unas de estas ecuaciones, ampliamente utilizada en la hidráulica histórica, es por ejemplo la de Prony. Se trata de una ecuación empírica formulada en el siglo XIX por el francés Gaspard de Prony. Donde: h f = pérdida de carga debida a la fricción L/D = la relación entre la longitud y el diámetro de la tubería V = velocidad del fluido por la tubería a y b son dos factores empíricos En la hidráulica moderna las ecuaciones empíricas como la anterior han perdido vigencia y han sido substituidas por la ecuación de Darcy-Weisbach que es la ecuación más ampliamente difundida en hidráulica y con la que se obtienen los resultados más precisos. Permite el cálculo de la pérdida de carga debida a la fricción dentro una tubería y no presenta restricciones. De esta manera es utilizable en todo tipo de tuberías y con todo tipo de fluidos La ecuación fue inicialmente una variante de la ecuación de Prony, desarrollada por el francés Henry Darcy. En 1845 fue refinada por el sajón Julius Weisbach, hasta la forma en que se conoce actualmente: Donde: h f = la pérdida de carga debida a la fricción L/D = relación entre la longitud y el diámetro de la tubería 38

40 Cálculo hidráulico de redes de vapor V = la velocidad media de flujo g = aceleración debida a la gravedad (9.81 m/s²) f = factor de fricción de Darcy La dificultad de esta ecuación radica en la determinación del factor de fricción f. El factor de fricción f es adimensional y varía de acuerdo a los parámetros de la tubería y del flujo. Este puede ser conocido con una gran exactitud dentro de ciertos regímenes de flujo; sin embargo, los datos acerca de su variación con la velocidad eran inicialmente desconocidos, por lo que esta ecuación fue, en sus inicios, superada en muchos casos por la ecuación empírica de Prony. Años más tarde se evitó su uso en diversos casos especiales en favor de otras ecuaciones empíricas, principalmente la ecuación de Hazen-Williams, ecuaciones que, en la mayoría de los casos, eran significativamente más fáciles de calcular. La ecuación de Hazen-Williams tiene su uso limitado particularmente para determinar la velocidad del agua en tuberías circulares llenas, o conductos cerrados es decir, que trabajan a presión. Su formulación es: en función del radio hidráulico: en función del diámetro: Donde: r h = Radio hidráulico = Área de flujo / Perímetro húmedo = D/4 V = Velocidad del agua en el tubo en [m/s]. Q = Caudal ó flujo volumétrico en [m³/s]. D = Diámetro interior en [m]. (Nota: Di/4 = Radio hidráulico de una tubería trabajando a sección llena) S = [Pendiente - Pérdida de carga por unidad de longitud del conducto] [m/m]. C = Coeficiente que depende de la rugosidad del tubo. 39

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